经计算得到:
σ=18744/(0.237×424)=186.53N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=19.374kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.119m；
A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
λ —— 长细比，为3119/16=195
λ0 —— 允许长细比(k取1)，为2700/16=168.75<210 长细比验算满足要求!
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.237；
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.016kN.m；
σ —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
经计算得到 σ=19374/(0.237×424)+16000/4491=196.36N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
六、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：
[H] = [φAσ-(1.2NG2k+1.4NQk)] / 1.2gk
其中 NG2k —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k = 6.191kN；
NQk —— 活荷载标准值， NQk = 4.5kN；
gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.120kN/m；
σ —— 钢管立杆抗压强度设计值，σ = 205.00N/mm2；
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 [H] = 47.72米。
考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：
[H] = {φAσ-[1.2NG2k+0.9×1.4(NQk+φAMwk)]} / 1.2gk
其中 NG2k —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k = 6.191kN；
NQk —— 活荷载标准值， NQk = 4.5kN；
gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.120kN/m；
Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.136kN.m；
σ —— 钢管立杆抗压强度设计值，σ = 205.00N/mm2；
经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 [H] = 51.95米。
取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高度 [H]= 47.72米。
七、立杆的地基承载力计算:
外用电梯基础需用地基承载力0.15MPa，楼板承载力为7KPa。因此，楼板承载力不能满足要求，需要对楼板采取支撑的措施，对架体底部各楼层对应位置增设支撑。扣件脚手架计算满足要求！
浙公网安备：33020002001002号
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